Правила расчета припусков на обработку

1. Минимальный припуск рассчитывают по формулам (1) или (2) с использованием расчет­ной карты (см. пример расчета) для каждой обрабатываемой поверхности. В рас­четной карте указывают размер, определяю­щий положение обрабатываемой поверхности и технологические переходы в порядке их выполнения при обработке; для каждого перехо­да записывают значения Rz, h, Δ_Σ, ε и Т.

2. Допуск и параметры качества поверхности на конечном технологическом переходе (Rz и h) принимают по чертежу детали, прове­ряя по нормативам возможность получения их запроектированным способом обработки.

3. Для серого и ковкого чугунов, а также цветных металлов и сплавов после первого технологического перехода и для стали после термической обработки при расчете припуска слагаемое h из формулы исключают. В кон­кретных случаях те или иные слагаемые, вхо­дящие в расчетные формулы для определения припусков на обработку, также исключают. Так, исключают те погрешности, которые не могут быть устранены при выполняемом пере­ходе; например, при развертывании плавающей разверткой и протягивании отверстий смеще­ние и увод оси не устраняются. Следователь­но, минимальный припуск в этом случае

2z_imin = 2(Rz_i-1 + h_i-1 + ε_i).

При шлифовании у заготовки после ее терми­ческой обработки поверхностный слой должен быть сохранен; следовательно, слагаемое h_i-1 должно быть исключено из расчетной фор­мулы:

2z_imin = 2(Rz_i-1 + Δ_Σi-1 + ε_i).

При суперфинишировании и полировании, ког­да достигается лишь уменьшение параметра шероховатости поверхности, припуск на обра­ботку определяется высотой неровностей по­верхности и погрешностями, связанными с на­ладкой инструмента на размер и его износом, не превышающими обычно 1/2 допуска на обработку, т. е.

2z_imin = 2Rz_i-1 +0,5Т_i.

4. Отклонения расположения Δ_Σ необходи­мо учитывать: у заготовок (под первый техно­логический переход); после черновой и получистовой обработки лезвийным инструментом (под последующий технологический переход); после термической обработки, если даже де­формации не было. В связи с закономерным уменьшением отклонений расположения по­верхностей при обработке за несколько переходов на стадиях чистовой и отделочной обра­ботки ими пренебрегают.

5. При определении припусков следует учитывать те отклонения расположения, ко­торые не связаны с допуском на размер эле­ментарной поверхности и имеют самостоя­тельное значение. Так, отклонения расположе­ния поверхностей заготовки при штамповке образуются в результате смещения верхней половины штампа относительно нижней, являющейся базой. Обычно линию разъема штампов предусматривают по элементарной поверхности (рис. 1,а и б), что позволяет выя­вить смешение штампов и определить его зна­чение. В этом случае смещение нижней и верх­ней половин штампа связано с допуском на размер, а значение его регламентируется в пределах допуска на размер или иногда за­дается точнее. Если линию разъема штампа сделать по линии контакта двух элементарных поверхностей,  характеризуемых  диаметрами D и d, то в этом случае смещение штампа не будет связано ни с допуском на размер D, ни с допуском на размер d, а будет иметь само­стоятельное значение. Для компенсации дан­ного отклонения необходимо предусмотреть дополнительный припуск на размер d, по­скольку размер D является базой (образуется нижней неподвижной половиной штампа).

6. Различают общее и местное отклонение оси детали от прямолинейности (кривизну). Их значение определяют исходя из геометриче­ских соотношений параметров детали. Так, при установке в центрах (рис. 2, а) общее отклонение

Δ_Σк = Δ_кl,     (11)

а местное отклонение

(точно);

Δ_Σк.м = (l – l_x) Δ_к (приближенно).

При консольном закреплении (рис. 2,б) об­щее отклонение

(точно);     (12)

Δ_Σк = 2Δ_кlcos[arctg(2Δ_к)] (приближенно).     (13)

Здесь Δ_к — отклонение оси детали от прямоли­нейности, мкм на 1 мм (в справочных мате­риалах далее именуется кривизной).

После выполняемого перехода обработки отклонение от расположения или кривизну рассчитывают по точной или приближенной формуле.

7. Суммарное значение двух отклонений расположения определяют как векторную сум­му:

.

Для векторов при направлении: совпадающем Δ_Σ = Δ₁ + Δ₂; противоположном Δ_Σ = Δ₁ – Δ₂. В тех случаях, когда предвидеть направление векторов трудно, их суммируют:

.     (14)

Taк, суммарное отклонение расположения при обработке сортового проката круглого сече­ния (валик) в центрах

 ,     (15)

где Δ_Σк — общее отклонение оси от прямоли­нейности [см. формулы (11), (12)]; Δ_ц — смещение оси заготовки в результате по­грешности центрования;

,     (16)

При Т » 1Δ_ц = 0,25Т. Здесь Т — допуск на диа­метральный размер базы заготовки, использо­ванной при центровании, мм. Суммарное от­клонение расположения при обработке отвер­стий в отливке при базировании на плоскость (рис. 3, а) или при обработке плоскости при ба­зировании по отверстию (рис. 3,б)

,     (17)

где Δ_кор = Δ_кL — отклонение плоской поверхно­сти отливки от плоскостности (коробление); Δ_см — смешение стержня в горизонталь­ной или вертикальной плоскости, мм; L — дли­на отливки, мм. Смещение Δ_см стержней, обра­зующих отверстие или внутренние полости, следует принимать равным допуску на наибольший размер от оси отверстия или вну­тренней полости до технологической базы с учетом наибольших размеров отливки. Сум­марные отклонения после сверления отверстия

,     (18)

где С₀ — смещение оси отверстия; Δ_у — значение увода оси сверла; l — длина просверливаемого отверстия, мм.

8. Рассчитанные припуски по всем перехо­дам заносят в расчетную карту.